扣件式脚手架计算书
计算：
1建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
2建筑基基础设计规范GB500072011
3建筑结构荷载规范GB500092012
4钢结构设计规范GB500172003
脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢类型
Φ48×3
脚手架搭设高度H(m)
25
脚手架搭设长度L(m)
243
立杆步距h(m)
15
立杆距跨距la(m)
15
立杆横距lb(m)
09
立杆离建筑物距离a(m)
03
双立杆计算方法
构造求设计
双立杆计算高度H1(m)
10
二荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板重标准值Gkjb(kNm2)
035
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网重标准值Gkmw(kNm2)
001
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆挡脚板重标准值Gkdb(kNm)
017
挡脚板铺设方式
2步1设
米立杆承受结构重标准值gk(kNm)
0129
横斜撑布置方式
5跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kNm2)
2
区
北京北京
安全网设置
全封闭
基风压ω0(kNm2)
03
风荷载体型系数μs
125
风压高度变化系数μz(连墙件单立杆稳定性)
1209
风荷载标准值ωk(kNm2)(连墙件单立杆稳定性)
045034
计算简图：
立面图
侧面图
三水杆验算
横水杆布置方式
水杆
横水杆水杆根数n
0
横杆抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(Nmm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
横水杆布置
承载力极限状态
q12×(004+Gkjb×lb(n+1))+14×Gk×lb(n+1)12×(004+035×092)+14×2×09215kNm
正常极限状态
q＇(004+Gkjb×lb(n+1))+Gk×lb(n+1)(004+035×092)+2×09211kNm
计算简图：
1抗弯验算
Mmax01qla201×15×152034kN·m
σMmaxW034×10652606402Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax0677q＇la4(100EI)0677×11×15004(100×206000×127100)1436mm
νmax＝1436mm≤[ν]＝min[la15010]＝min[150015010]＝10mm
满足求
3支座反力计算
承载力极限状态
Rmax11qla11×15×15247kN
正常极限状态
Rmax＇11q＇la11×11×15181kN
四横水杆验算
承载力极限状态
节知F1Rmax247kN
q12×0040048kNm
正常极限状态
节知F1＇Rmax＇181kN
q＇004kNm
1抗弯验算
计算简图：
弯矩图(kN·m)
σMmaxW001×1065260096Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2挠度验算
计算简图：
变形图(mm)
νmax＝0013mm≤[ν]＝min[lb15010]＝min[90015010]＝6mm
满足求
3支座反力计算
承载力极限状态
Rmax002kN
五扣件抗滑承载力验算
横杆立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
085
扣件抗滑承载力验算：
水杆：Rmax247kN≤Rc085×868kN
横水杆：Rmax002kN
满足求
六荷载计算
脚手架搭设高度H
25
脚手架钢类型
Φ483×36
米立杆承受结构重标准值gk(kNm)
0129
立杆静荷载计算
1立杆承受结构重标准值NG1k
单外立杆：NG1k(gk+la×n2×004h)×H(0129+15×02×00415)×25322kN
单立杆：NG1k322kN
2脚手板重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1(Hh+1)×la×lb×Gkjb×122(2515+1)×15×09×035×122209kN
12表示脚手板2步1设
单立杆：NG2k1209kN
3栏杆挡脚板重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2(Hh+1)×la×Gkdb×12(2515+1)×15×017×12225kN
12表示挡脚板2步1设
4围护材料重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3Gkmw×la×H001×15×25038kN
构配件重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2kNG2k1+NG2k2+NG2k3209+225+038471kN
单立杆：NG2kNG2k1209kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1kla×lb×(nzj×Gkzj)215×09×(1×2)2135kN
立杆：NQ1k135kN
组合风荷载作单立杆轴力：
单外立杆：N12×(NG1k+ NG2k)+09×14×NQ1k12×(322+471)+ 09×14×1351123kN
单立杆：N12×(NG1k+ NG2k)+09×14×NQ1k12×(322+209)+ 09×14×135808kN
七钢丝绳卸荷计算
钢丝绳均匀系数α
085
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓受力T(kN)
1519
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
卸荷系数Kf
08
部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1
第N次卸荷
卸荷点位置高度hx(m)
卸荷点净高hj(m)
钢丝绳吊点竖距离ls(m)
吊点距立杆吊点水距离HS(mm)
吊点距外立杆吊点水距离HS(mm)
卸荷点水间距HL(m)
1
7
18
3
200
1100
3
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法()
第1次卸荷验算
α1arctan(lsHs)arctan(3000200)8619°
α2arctan(lsHs)arctan(30001100)6986°
钢丝绳竖分力均匀系数KX取15
P1Kf×KX×N×hj(n+1)H×HLla08×15×808×1825×3151395kN
P2Kf×KX×N×hj(n+1)H×HLla08×15×1123×1825×315194kN
钢丝绳轴拉力
T1P1sinα11395sin8619°1399kN
T2P2sinα2194sin6986°2067kN
卸荷钢丝绳轴拉力[Fg]max[T1T2]2067kN
绳夹数量：n1667[Fg](2T)1667×2067(2×1519)2≤[n]5
满足求
Pgk×[Fg]α9×206708521881kN
钢丝绳直径dmin(Pg05)12(2188105)122092mm
吊环直径dmin(4Aπ)12(4×[Fg]([f]π))124×2067×103(65π))1221mm
注：[f]拉环钢筋抗拉强度混凝土结构设计规范976 拉环2截面计算吊环应力应65Nmm2
第1次卸荷钢丝绳直径2092mm必须拉紧2067kN吊环直径21mm
八立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
25
立杆计算长度系数μ
15
立杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
立杆截面回转半径i(mm)
159
立杆抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
506
连墙件布置方式
两步两跨
1立杆长细验算
立杆计算长度l0Kμh1×15×15225m
长细λl0i225×10315914151≤210
轴心受压构件稳定系数计算：
立杆计算长度l0kμh1155×15×1526m
长细λl0i26×10315916344
查规范表Aφ0265
满足求
2立杆稳定性验算
组合风荷载作
单立杆轴心压力设计值N(12×(NG1k+NG2k)+14×NQ1k)×(hx1+(1Kf)×(Hx顶hx1)+max[6(1Kf)×hj顶])H(12×(322+471)+14×135)×(7+(108)×(77)+max[6(108)×18])25594kN
σN(φA)593697(0265×506)4428Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
组合风荷载作
单立杆轴心压力设计值N(12×(NG1k+NG2k)+09×14×NQ1k)×(hx1+(1Kf)×(Hx顶hx1)+max[6(1Kf)×hj顶])H(12×(322+471)+09×14×135)×(7+(108)×(77)+max[6(108)×18])25584kN
Mw09×14×Mwk09×14×ωklah21009×14×034×15×15210014kN·m
σN(φA)+ MwW583869(0265×506)+1446210652607104Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
九连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架面外变形轴力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
连墙件扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
085
Nlw14×ωk×2×h×2×la14×045×2×15×2×1557kN
长细λl0i60015838查规范表A06φ099
(Nlw+N0)(φAc)(57+3)×103(099×489)1793Nmm2≤085 ×[f]085 ×205Nmm217425Nmm2
满足求
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N057+387kN≤085×12102kN
满足求
十立杆基承载力验算
基土类型
碎石土
基承载力特征值fg(kPa)
140
基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
025
单立杆轴心压力标准值N((NG1k+NG2k)+NQ1k)×(hx1+(1Kf)×(Hx顶hx1)+max[6(1Kf)×hj顶])H((322+471)+135)×(7+(108)×(77)+max[6(108)×18])25483kN
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝483(1×025)＝1932kPa≤fg＝140kPa
满足求
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计算：
1建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
2建筑基基础设计规范GB500072011
3建筑结构荷载规范GB500092012
4钢结构设计规范GB500172003
脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢类型
Φ48×3
脚手架搭设高度H(m)
25
脚手架搭设长度L(m)
243
立杆步距h(m)
15
立杆距跨距la(m)
15
立杆横距lb(m)
09
立杆离建筑物距离a(m)
03
双立杆计算方法
构造求设计
双立杆计算高度H1(m)
10
二荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板重标准值Gkjb(kNm2)
035
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网重标准值Gkmw(kNm2)
001
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆挡脚板重标准值Gkdb(kNm)
017
挡脚板铺设方式
2步1设
米立杆承受结构重标准值gk(kNm)
0129
横斜撑布置方式
5跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kNm2)
2
区
北京北京
安全网设置
全封闭
基风压ω0(kNm2)
03
风荷载体型系数μs
125
风压高度变化系数μz(连墙件单立杆稳定性)
1209
风荷载标准值ωk(kNm2)(连墙件单立杆稳定性)
045034
计算简图：
立面图
侧面图
三水杆验算
横水杆布置方式
水杆
横水杆水杆根数n
0
横杆抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(Nmm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
横水杆布置
承载力极限状态
q12×(004+Gkjb×lb(n+1))+14×Gk×lb(n+1)12×(004+035×092)+14×2×09215kNm
正常极限状态
q＇(004+Gkjb×lb(n+1))+Gk×lb(n+1)(004+035×092)+2×09211kNm
计算简图：
1抗弯验算
Mmax01qla201×15×152034kN·m
σMmaxW034×10652606402Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax0677q＇la4(100EI)0677×11×15004(100×206000×127100)1436mm
νmax＝1436mm≤[ν]＝min[la15010]＝min[150015010]＝10mm
满足求
3支座反力计算
承载力极限状态
Rmax11qla11×15×15247kN
正常极限状态
Rmax＇11q＇la11×11×15181kN
四横水杆验算
承载力极限状态
节知F1Rmax247kN
q12×0040048kNm
正常极限状态
节知F1＇Rmax＇181kN
q＇004kNm
1抗弯验算
计算简图：
弯矩图(kN·m)
σMmaxW001×1065260096Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2挠度验算
计算简图：
变形图(mm)
νmax＝0013mm≤[ν]＝min[lb15010]＝min[90015010]＝6mm
满足求
3支座反力计算
承载力极限状态
Rmax002kN
五扣件抗滑承载力验算
横杆立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
085
扣件抗滑承载力验算：
水杆：Rmax247kN≤Rc085×868kN
横水杆：Rmax002kN
满足求
六荷载计算
脚手架搭设高度H
25
脚手架钢类型
Φ483×36
米立杆承受结构重标准值gk(kNm)
0129
立杆静荷载计算
1立杆承受结构重标准值NG1k
单外立杆：NG1k(gk+la×n2×004h)×H(0129+15×02×00415)×25322kN
单立杆：NG1k322kN
2脚手板重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1(Hh+1)×la×lb×Gkjb×122(2515+1)×15×09×035×122209kN
12表示脚手板2步1设
单立杆：NG2k1209kN
3栏杆挡脚板重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2(Hh+1)×la×Gkdb×12(2515+1)×15×017×12225kN
12表示挡脚板2步1设
4围护材料重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3Gkmw×la×H001×15×25038kN
构配件重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2kNG2k1+NG2k2+NG2k3209+225+038471kN
单立杆：NG2kNG2k1209kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1kla×lb×(nzj×Gkzj)215×09×(1×2)2135kN
立杆：NQ1k135kN
组合风荷载作单立杆轴力：
单外立杆：N12×(NG1k+ NG2k)+09×14×NQ1k12×(322+471)+ 09×14×1351123kN
单立杆：N12×(NG1k+ NG2k)+09×14×NQ1k12×(322+209)+ 09×14×135808kN
七钢丝绳卸荷计算
钢丝绳均匀系数α
085
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓受力T(kN)
1519
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
卸荷系数Kf
08
部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1
第N次卸荷
卸荷点位置高度hx(m)
卸荷点净高hj(m)
钢丝绳吊点竖距离ls(m)
吊点距立杆吊点水距离HS(mm)
吊点距外立杆吊点水距离HS(mm)
卸荷点水间距HL(m)
1
7
18
3
200
1100
3
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法()
第1次卸荷验算
α1arctan(lsHs)arctan(3000200)8619°
α2arctan(lsHs)arctan(30001100)6986°
钢丝绳竖分力均匀系数KX取15
P1Kf×KX×N×hj(n+1)H×HLla08×15×808×1825×3151395kN
P2Kf×KX×N×hj(n+1)H×HLla08×15×1123×1825×315194kN
钢丝绳轴拉力
T1P1sinα11395sin8619°1399kN
T2P2sinα2194sin6986°2067kN
卸荷钢丝绳轴拉力[Fg]max[T1T2]2067kN
绳夹数量：n1667[Fg](2T)1667×2067(2×1519)2≤[n]5
满足求
Pgk×[Fg]α9×206708521881kN
钢丝绳直径dmin(Pg05)12(2188105)122092mm
吊环直径dmin(4Aπ)12(4×[Fg]([f]π))124×2067×103(65π))1221mm
注：[f]拉环钢筋抗拉强度混凝土结构设计规范976 拉环2截面计算吊环应力应65Nmm2
第1次卸荷钢丝绳直径2092mm必须拉紧2067kN吊环直径21mm
八立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
25
立杆计算长度系数μ
15
立杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
立杆截面回转半径i(mm)
159
立杆抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
506
连墙件布置方式
两步两跨
1立杆长细验算
立杆计算长度l0Kμh1×15×15225m
长细λl0i225×10315914151≤210
轴心受压构件稳定系数计算：
立杆计算长度l0kμh1155×15×1526m
长细λl0i26×10315916344
查规范表Aφ0265
满足求
2立杆稳定性验算
组合风荷载作
单立杆轴心压力设计值N(12×(NG1k+NG2k)+14×NQ1k)×(hx1+(1Kf)×(Hx顶hx1)+max[6(1Kf)×hj顶])H(12×(322+471)+14×135)×(7+(108)×(77)+max[6(108)×18])25594kN
σN(φA)593697(0265×506)4428Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
组合风荷载作
单立杆轴心压力设计值N(12×(NG1k+NG2k)+09×14×NQ1k)×(hx1+(1Kf)×(Hx顶hx1)+max[6(1Kf)×hj顶])H(12×(322+471)+09×14×135)×(7+(108)×(77)+max[6(108)×18])25584kN
Mw09×14×Mwk09×14×ωklah21009×14×034×15×15210014kN·m
σN(φA)+ MwW583869(0265×506)+1446210652607104Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
九连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架面外变形轴力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
连墙件扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
085
Nlw14×ωk×2×h×2×la14×045×2×15×2×1557kN
长细λl0i60015838查规范表A06φ099
(Nlw+N0)(φAc)(57+3)×103(099×489)1793Nmm2≤085 ×[f]085 ×205Nmm217425Nmm2
满足求
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N057+387kN≤085×12102kN
满足求
十立杆基承载力验算
基土类型
碎石土
基承载力特征值fg(kPa)
140
基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
025
单立杆轴心压力标准值N((NG1k+NG2k)+NQ1k)×(hx1+(1Kf)×(Hx顶hx1)+max[6(1Kf)×hj顶])H((322+471)+135)×(7+(108)×(77)+max[6(108)×18])25483kN
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝483(1×025)＝1932kPa≤fg＝140kPa
满足求
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